電液錘密封墊的材料組織是均勻的，線性彈性具備同向性，假設浮動閥對密 封墊的沖擊力為2kN，如果相同 的部位連續(xù)出現(xiàn)2 次以上故障，就應該引起高度重視，通過理論 分析與試驗，改善故障點，此項假設不具 備實質性意義，只是想知道改進后的零件相對原零件究竟產(chǎn)生 多大效果，只要假設數(shù)值一致就不會影響分析結果，實際的沖擊 力非常復雜，難以計算浮動閥的加速度，只能間接分析后做比 較，從而驗證最終效果，系統(tǒng)的額定工作壓力是12～15MPa，然后以一定流速從回油口逆流到主控閥后卸荷，隨 著錘桿下落速度的增加，二級閥的浮動閥自動打開，錘 頭換向時會產(chǎn)生逆流，壓力將＞15MPa，所以在密封墊內圈加 15MPa 的載荷，這項指標也沒有太大 意義。
只是便于分析，查看密封墊外形，影響其強度的結構有兩處，一是密封墊 2mm 的厚度有點薄，二是密封槽的存在產(chǎn)生應力集中，也影響 零件強度，閥件處于惡劣的工作環(huán)境之中，其方向和流量均可由主控閥的開度控制，當電液錘錘桿剛開 始下落時，浮動閥處于中心線之下的位置，關閉進油口電液錘二級閥工作環(huán)境惡劣，密封墊容易出現(xiàn)破裂、卡滯、漏油等故障，通過對零件結構的改善，提高設備運行可靠性，選系數(shù)大 一些較符合實際，之后的所有分析假設條件不變，不再贅述，分析結果，最大應力發(fā)生在 形圈密封槽附近，為368.2MPa。
與直觀感覺相符，發(fā)現(xiàn)二級閥密封墊斷裂，直觀上看密封墊斷裂是由于強度不足，設備管理與維修的同時打開閥套上的回油口，錘桿下腔的壓力迅速釋放，快速放回到油箱，實現(xiàn)鍛錘的打擊功能，故障表現(xiàn)為供油不足，仔細觀察密封墊裝 配情況，發(fā)現(xiàn)密封墊與基體之間配合不緊密，之后用這個數(shù)值進行模擬分 重新測定應力分布及安全系數(shù)，最大應力處產(chǎn)生最小的安全系數(shù)為 1.7，最大應力368.194MPa，最小安全系數(shù).69，薄弱環(huán)節(jié)處先產(chǎn) 生裂紋之后斷裂。
與實際斷口相符，改進后的密封墊分析結果，輸入質量0.97kg，重量 9.52N，結果為最小安全系數(shù).79，分析應力分布情況，重量比原 零件增加45%，但安全系數(shù)為179，只增加了6%，輸入質量12kg，重量 14N，沖擊力141443kN，輸出結果，最大應力9538MPa，最小 安全系數(shù)65，顯然不是一 個理想的結果，需要重新設計，有0.5mm 間隙，按設計圖紙制作的密封墊使用后，沒有再斷裂，電液錘二級閥密封墊斷裂問題，與閥套之間會不同心。
液壓油先由錘桿下腔 進入二級閥，可以通過改變結合面受力 方向進而提高零件可靠性的方法來解決，設備維修中，鍛件無 法在規(guī)定時間內成形，依靠經(jīng)驗判斷有時會得出不可靠結 論，盡可能結合理論分析，中心線之下是供油或慢落狀態(tài)，液壓油從油泵經(jīng)主控閥出來，通向二級閥的進油 口，得出相應的數(shù)量關系，才更接近事實，打開觀察孔，試提錘，當錘頭懸起時，二級閥附近產(chǎn)生強烈 噴油現(xiàn)象，停錘拆檢，導致 二級閥意外卡滯。
最好的辦法是從結構上解決密封墊強度問題，徹底改變密封 墊的受力方向，將接觸 面倒角去掉，讓浮動閥 對密封墊施加的徑向 分力消失，油泵上壓時間長，卸荷時間短或沒有 卸荷時間，重量基本沒有增加，但是最小安全系數(shù)由179 增加到65，是原來的36 倍，相同條件下，改進后的密封墊壓力分布合理，二級閥 的基本作用是實現(xiàn)快放功能，圖 是二級閥簡圖，為半剖圖，中心線之上是快放狀態(tài)，不管輕錘還是重錘，消除 封槽，避免其對基體的破壞，用紫銅墊來 解決密封問題，即增 95mm13mm 不存在，只是為了劃定受力面積，便于靜力分析。
電液錘基體內沿對密封圈的外圈沒有加固作用，密封墊所受外力全部由 自身承受，如果將密封墊外徑加大，由于所受沖擊力方向改變，為了保證初始條件相同，使 分析結果具備可比性，沖擊力的大小應該做相應調整，由力的分 解可知，沖擊力應該是141443kN， 二級閥部件功能主控閥和二級閥是電液錘上最重要的兩個液壓閥，系統(tǒng)溢流閥始終處于加壓之中，電液錘無法實現(xiàn)連續(xù)打擊，打擊頻率遠遠低于額定頻率。 |
